Проверка живучести системы при установке стартовых компенсаторов СК и сильфонных компенсаторов СКУ
Проверка живучести системы.
3.4.24. При первом способе применения осевых СК-сильфонные компенсаторы и СКУ сильфонное компенсирующие устройство при надземной прокладке следует произвести проверку живучести системы в экстремальных условиях, при которых: — вода (теплоноситель) из теплопроводов выпущена; — температура стенки теплопровода равна минимальной температуре наружного воздуха — tмин; — сильфоны растянуты до упора в ограничители. Результаты проверки должны быть отмечены в проекте. Напряжения, возникающие в теплопроводе в экстремальных условиях при остывании его от (to) до (tмин), следует определять по приближенной, но достаточной для проверки, формуле:
где: σoc — дополнительное напряжение, возникающее в трубе при остывании от (to) до (tмин):
σос = α · Е · (to — tмин) · 10-3, Н/мм2; [21]
σж — напряжение в трубе от силы жесткости сильфона компенсатора, Н/мм2:
[22]
σиз — изгибающее напряжение от собственного веса теплопровода, Н/мм2:
[23]
σветер — изгибающее напряжение от ветровой нагрузки, Н/мм2:
[24]
В формулах: ψ — скоростной напор ветра, Н/м2 [по СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»]; α — коэффициент линейного расширения стали, 0,012 мм/м°С; Е — модуль упругости материала трубы, 2 · 105 Н/мм2; to — расчетная температура наружного воздуха для отопления, обеспеченностью tо(0,92)), °C. tмин — минимум температур наружного воздуха в данной местности. Определяется по согласованию с заказчиком по СНиП 23-01-99 «Строительная климатология» или по заданной обеспеченности (например, tмин(0,98)), °С; σрасч — расчетное осевое напряжение в трубе, Н/мм2. Dоб — наружный диаметр оболочки, мм; gтрубы — вес 1 м теплопровода без воды, Н/м; Sэф — эффективная площадь поперечного сечения сильфонного компенсатора, см2. Принимается по приложениям 6 и 7. Сλ — жесткость осевого хода, Н/см, λ-1 — амплитуда осевого хода, мм. 12 — коэффициент от 3 до 12 в зависимости от конфигурации и месторасположения участка теплопровода на трассе (для прямых участков принимается равным 12); W — момент сопротивления поперечного сечения стенки трубы, см3; Lподв — расстояние между подвижными опорами, м. φ1 — коэффициент прочности поперечного сварного шва. 3.4.25. Если в результате проверки окажется, что σжив > σрасч, а повторный более точный расчет с использованием [л. 1] подтвердит недопустимую величину осевого напряжения σжив, следует пересмотреть ранее принятые в проекте решения с целью снижения σжив до приемлемых значений (уменьшить длину компенсируемого участка, выбрать осевой СК или СКУ с большей компенсирующей способностью, изменить коэффициент обеспеченности (tо(0,92)), уменьшить расстояния между подвижными опорами и т.д.). Пример: Определить напряжения, возникающие в теплопроводе Dy 150 мм при нерасчетном похолодании. 1. Напряжения, возникающие в защемленной трубе при остывании от (to) до (tмин) по формуле:
σoc = α · E · (tо — tмин) · 10-3 = 0,012 · 2 · 105 · (-30 + 50) · 10-3 = 48,0 Н/мм2;
2. Напряжения в трубе от силы жесткости сильфона компенсатора по формуле:
3. Изгибающее напряжение от собственного веса теплопровода:
4. Изгибающее напряжение от ветровой нагрузки:
5. Напряжения, возникающие в теплопроводе в экстремальных условиях при остывании его от (to) до (tмин), по приближенной формуле:
σжив < σрасч.
Проверка устойчивости системы.
3.4.26. Критическое усилие от наиболее невыгодного сочетания воздействий и нагрузок, при котором теплопровод теряет устойчивость, подсчитывается по формуле:
где: N — осевое сжимающее усилие в трубе (формула [30]), H; E — модуль упругости материала трубы, Н/мм2; J — момент инерции трубы, см4; i — начальный изгиб трубы, м:
Lизг — длина местного изгиба теплопровода:
|N| — абсолютное значение величины осевого сжимающего усилия в трубе, Н. Вертикальная нагрузка оказывает стабилизирующее влияние и определяется по формуле:
Rст = qгрунта + qтрубы + 2 · Sсдвига > Rкр, Н/м; [28]
где: qгрунта — вес грунта над теплопроводом, Н/м, qтрубы — вес 1 м теплопровода с водой, Н/м; Sсдвига — сдвигающая сила, возникающая в результате действия давления грунта в состоянии покоя, Н/м; Для случаев, когда уровень стояния грунтовых вод ниже глубины заложения теплопровода:
Sсдвига = 0,5 · γ · Z2 · Ко · tgφ, Н/м; [29]
qгрунта = γ · [Z · Dоб — 0,125 · D2o6 · π], Н/м; [30]
В формулах: γ — удельный вес грунта, Н/м3; Z — глубина засыпки по отношению к оси трубы, м; Ко — коэффициент давления грунта в состоянии покоя.
Ко = 0,5;
φ — угол внутреннего трения грунта (естественного откоса); Dоб — наружный диаметр оболочки, м. Осевое сжимающее усилие в защемленном участке прямой трубы с равномерно распределенной вертикальной нагрузкой:
N = -[Fст · (E · α · ∆t · 10-3 · 0,3 · σраст) + Рвнутр · Fпл], H; [31]
где: Fст — площадь кольцевого сечения трубы, мм2; α — коэффициент линейного расширения стали, мм/м°С; Е — модуль упругости материала трубы, Н/мм2; ∆t — принимать равным (t1 — tмонт), °C; σраст — растягивающее окружное напряжение от внутреннего давления (формула [19]), Н/мм2; Рвнутр — внутреннее давление, Н/мм2; Fпл — площадь действия внутреннего давления (0,785D2вн), мм2; Пример: Провести проверку теплопровода Dy150, проложенного бесканально, на устойчивость при наиболее неблагоприятном сочетании нагрузок и воздействий. Для случая, когда уровень стояния грунтовых вод ниже глубины заложения теплопровода. 1. Осевое сжимающее усилие в защемленной трубе:
N = -[Fст · (Е · α · ∆t — 0,3 · σраст) + Рвнутр · Fпл] = -[2183 · (2 · 105 · 0,012 · 140 · 10-3 — 0,3 · 26,7) + 1,6 · 17662,5] = -744283 H;
2. Длина местного изгиба теплопровода: 3. Начальный изгиб трубы:
4. Критическое усилие, при котором защемленный теплопровод при бесканальной прокладке теряет устойчивость, подсчитывается по формуле:
5. Вес грунта над теплопроводом:
qгрунта = γ · [Z · Dоб — 0,125 · D2об · π] = 18000[1 · 0,250 — 0,125 · 0,2502 · 3,14] = 4058 Н/м;
6. Сдвигающая сила, возникающая в результате действия давления грунта в состоянии покоя:
Sсдвига = 0,5 · γ · Z2 · Ко · tg φ = 0,5 · 18000 · 12 · 0,5 · 0,7 = 3150 Н/м.
7. Стабилизирующая вертикальная нагрузка:
Rст = qгрунта + qтрубы + 2 · Sсдвига = 4058 + 503 + 2 · 3150 = 10861 Н/м
Rст > Rкр;
Стабилизирующая вертикальная нагрузка больше критического усилия, поэтому защемленный теплопровод сохранит устойчивость далее при наиболее неблагоприятном сочетании нагрузок и воздействий. 3.4.27. Если уровень грунтовых или сезонных поверхностных вод (паводок, подтопляемые территории и т.п.) может подниматься выше глубины заложения бесканально прокладываемых теплопроводов, т.е. существует вероятность всплытия труб при их опорожнении. Необходимый вес балласта, который должен сообщить теплопроводу надежную отрицательную плавучесть, определяется по формуле:
Rбал = Квспл · γпульпы · ωвспл + gтрубы + qн.п., Н/м; [32]
где: Квспл — коэффициент устойчивости против всплытия. Принимается равным: 1,10 — при периодически высоком уровне грунтовых вод или при прокладках в зонах подтопляемых территорий; 1,15 — при прокладках по болотистой местности. γпульпы — вес пульпы (воды и взвешенных частиц грунта), Н/м3; ωвспл — объем пульпы, вытесненной теплопроводом, м3/м; gтрубы — вес 1 м теплопровода без воды, Н/м; qн.п. — вес неподвижных опор, Н/м.